洛邑山島 · 常見問題
梅花碾、沖擊碾壓的動(dòng)力影響計(jì)算假定
更新時(shí)間：2019-11-11 17:28點(diǎn)擊次數(shù)：次
梅花碾、沖擊碾壓的動(dòng)力影響計(jì)算假定 梅花碾、沖擊碾預(yù)測(cè)由地震荷載引起的位移是擋土墻地震設(shè)計(jì)的一個(gè)重要方面。在過去的幾十年里，一些分析方法已經(jīng)發(fā)展被用于評(píng)價(jià)地震荷載作
梅花碾、沖擊碾壓的動(dòng)力影響計(jì)算假定
梅花碾、沖擊碾預(yù)測(cè)由地震荷載引起的位移是擋土墻地震設(shè)計(jì)的一個(gè)重要方面。在過去的幾十年里，一些分析方法已經(jīng)發(fā)展被用于評(píng)價(jià)地震荷載作用下的擋土墻位移。大多數(shù)的用來預(yù)測(cè)重力式擋土墻的滑動(dòng)位移的方法是基于Newmark的滑塊方法。在他的朗肯講座中，提出了一個(gè)用來計(jì)算筑堤滑坡的位移的滑塊方法。利用屈服或極限加速度，1977年Franklin和Chang對(duì)這種方法進(jìn)行了改進(jìn)，在分析了大量的歷史地震記錄的基礎(chǔ)上，提出了“標(biāo)準(zhǔn)的”滑移位移作為一個(gè)極限與峰值加速度比的函數(shù)。1979年，Richards和Elems對(duì)滑塊法進(jìn)行了修改和延伸，并用于重力式擋土墻的位移，定義如下：
D=0.087V²/A(N/A)
式中：d--重力式擋土墻的位移，in
V--設(shè)計(jì)地震的峰值速度。Mile/s
N--滑移的極限加速度，mile/s²
A--地基橫向加速度峰值，mile/s²
然而，梅花碾、沖擊碾對(duì)于某些特定的擋土墻，轉(zhuǎn)動(dòng)位移或者轉(zhuǎn)動(dòng)與滑移兩者都有的是最普遍破壞機(jī)制。雖然一些分析方法已經(jīng)被提出來，但是對(duì)重力式擋土墻的旋轉(zhuǎn)位移的方法的發(fā)展的研究卻很少。隨后X.Zeng提出了重力式擋土墻的地震位移轉(zhuǎn)動(dòng)塊方法，該文描述了在地震荷載的條件下預(yù)測(cè)建于剛性地基上的重力式擋土墻的轉(zhuǎn)動(dòng)移動(dòng)或和轉(zhuǎn)動(dòng)滑移聯(lián)合位移的分析方法的發(fā)展。評(píng)價(jià)了重要設(shè)計(jì)參數(shù)的影響，并把這個(gè)方法用在轉(zhuǎn)動(dòng)重力式擋土墻的離心機(jī)地震模型測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行測(cè)試。吳從師基于轉(zhuǎn)動(dòng)塊體方法對(duì)爆破地震作用下重力式擋土墻的穩(wěn)定分析。
梅花碾、沖擊碾壓單次夯擊引發(fā)的地基振動(dòng)是一個(gè)非周期性、變振幅的隨機(jī)瞬態(tài)振動(dòng)，相對(duì)于天然地震而言，它的振動(dòng)頻率高持續(xù)時(shí)間短，它與天然地震一樣，同屬于能量釋放引起的地表振動(dòng)，沖擊性作用于擋土墻上。動(dòng)土壓力的計(jì)算是復(fù)雜的，與擋土墻及其基礎(chǔ)的剛度、墻背填土的應(yīng)變等因素有關(guān)，并且在側(cè)向動(dòng)土壓力作用下，擋土墻的運(yùn)動(dòng)比較復(fù)雜，可能產(chǎn)生平動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)，也可能同時(shí)產(chǎn)生平動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)。為簡化起見，本研究采用完全塑性解的側(cè)向土壓力理論來計(jì)算動(dòng)土壓力，擋土墻的運(yùn)動(dòng)用X.Zeng的轉(zhuǎn)動(dòng)塊體方法分析，并作如下假設(shè)：
1、擋土墻和基礎(chǔ)是剛性的，可以平動(dòng)，也可以繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)
2、墻背填土為剛塑體，在循環(huán)的地面運(yùn)動(dòng)作用下，它可以隨擋土墻一起向背離填土方向移動(dòng)，但當(dāng)?shù)孛娉钔练较蜻\(yùn)動(dòng)時(shí)，由于受到填土的阻礙，擋土墻不能回到原來的平衡位置。
3、擋土墻繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，其轉(zhuǎn)動(dòng)角很小，這樣墻體中心x,y。坐標(biāo)和動(dòng)壓力PAE方向的微小改變可忽略不計(jì)。
4、地基和墻背填土都是干的，墻壁的兩側(cè)無自由水。
5、地面介質(zhì)點(diǎn)作簡諧運(yùn)動(dòng)，從沖擊荷載波形來看，對(duì)擋土墻運(yùn)動(dòng)起主要作用的是波形的主振相。
梅花碾、沖擊碾預(yù)測(cè)由地震荷載引起的位移是擋土墻地震設(shè)計(jì)的一個(gè)重要方面。在過去的幾十年里，一些分析方法已經(jīng)發(fā)展被用于評(píng)價(jià)地震荷載作用下的擋土墻位移。大多數(shù)的用來預(yù)測(cè)重力式擋土墻的滑動(dòng)位移的方法是基于Newmark的滑塊方法。在他的朗肯講座中，提出了一個(gè)用來計(jì)算筑堤滑坡的位移的滑塊方法。利用屈服或極限加速度，1977年Franklin和Chang對(duì)這種方法進(jìn)行了改進(jìn)，在分析了大量的歷史地震記錄的基礎(chǔ)上，提出了“標(biāo)準(zhǔn)的”滑移位移作為一個(gè)極限與峰值加速度比的函數(shù)。1979年，Richards和Elems對(duì)滑塊法進(jìn)行了修改和延伸，并用于重力式擋土墻的位移，定義如下：
D=0.087V²/A(N/A)
式中：d--重力式擋土墻的位移，in
V--設(shè)計(jì)地震的峰值速度。Mile/s
N--滑移的極限加速度，mile/s²
A--地基橫向加速度峰值，mile/s²
然而，梅花碾、沖擊碾對(duì)于某些特定的擋土墻，轉(zhuǎn)動(dòng)位移或者轉(zhuǎn)動(dòng)與滑移兩者都有的是最普遍破壞機(jī)制。雖然一些分析方法已經(jīng)被提出來，但是對(duì)重力式擋土墻的旋轉(zhuǎn)位移的方法的發(fā)展的研究卻很少。隨后X.Zeng提出了重力式擋土墻的地震位移轉(zhuǎn)動(dòng)塊方法，該文描述了在地震荷載的條件下預(yù)測(cè)建于剛性地基上的重力式擋土墻的轉(zhuǎn)動(dòng)移動(dòng)或和轉(zhuǎn)動(dòng)滑移聯(lián)合位移的分析方法的發(fā)展。評(píng)價(jià)了重要設(shè)計(jì)參數(shù)的影響，并把這個(gè)方法用在轉(zhuǎn)動(dòng)重力式擋土墻的離心機(jī)地震模型測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行測(cè)試。吳從師基于轉(zhuǎn)動(dòng)塊體方法對(duì)爆破地震作用下重力式擋土墻的穩(wěn)定分析。
梅花碾、沖擊碾壓單次夯擊引發(fā)的地基振動(dòng)是一個(gè)非周期性、變振幅的隨機(jī)瞬態(tài)振動(dòng)，相對(duì)于天然地震而言，它的振動(dòng)頻率高持續(xù)時(shí)間短，它與天然地震一樣，同屬于能量釋放引起的地表振動(dòng)，沖擊性作用于擋土墻上。動(dòng)土壓力的計(jì)算是復(fù)雜的，與擋土墻及其基礎(chǔ)的剛度、墻背填土的應(yīng)變等因素有關(guān)，并且在側(cè)向動(dòng)土壓力作用下，擋土墻的運(yùn)動(dòng)比較復(fù)雜，可能產(chǎn)生平動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)，也可能同時(shí)產(chǎn)生平動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)。為簡化起見，本研究采用完全塑性解的側(cè)向土壓力理論來計(jì)算動(dòng)土壓力，擋土墻的運(yùn)動(dòng)用X.Zeng的轉(zhuǎn)動(dòng)塊體方法分析，并作如下假設(shè)：
1、擋土墻和基礎(chǔ)是剛性的，可以平動(dòng)，也可以繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)
2、墻背填土為剛塑體，在循環(huán)的地面運(yùn)動(dòng)作用下，它可以隨擋土墻一起向背離填土方向移動(dòng)，但當(dāng)?shù)孛娉钔练较蜻\(yùn)動(dòng)時(shí)，由于受到填土的阻礙，擋土墻不能回到原來的平衡位置。
3、擋土墻繞墻趾轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，其轉(zhuǎn)動(dòng)角很小，這樣墻體中心x,y。坐標(biāo)和動(dòng)壓力PAE方向的微小改變可忽略不計(jì)。
4、地基和墻背填土都是干的，墻壁的兩側(cè)無自由水。
5、地面介質(zhì)點(diǎn)作簡諧運(yùn)動(dòng)，從沖擊荷載波形來看，對(duì)擋土墻運(yùn)動(dòng)起主要作用的是波形的主振相。
